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汽车涡轮增压器同步谐波噪声仿真与优化(3)
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摘要:图10 叶轮优化示意图Fig.10 Diagram of modified compressor wheel 图11 4000 Hz 优化方案的压气机噪声分布云图Fig.11 Noise distribution on modified compressor at 4000 Hz 图12为优化方
图10 叶轮优化示意图Fig.10 Diagram of modified compressor wheel
图11 4000 Hz 优化方案的压气机噪声分布云图Fig.11 Noise distribution on modified compressor at 4000 Hz
图12为优化方案与原方案的噪声对比测试结果。由图12可知,采用优化方案后,4000~8000 Hz处的同步谐波噪声频谱已消失,谐波噪声幅值较原方案最大降低约15.3 dB(A)。频谱中仅存在常见的增压器BPF 噪声频谱,该噪声频谱频率高,不易被顾客感知。主观评价时,没有听到发动机急加速急减速时的尖锐口哨声,其声学性能得到了顾客的一致认可。
图12 优化方案与原方案噪声试验结果对比Fig.12 The compared noise Campbell between original and modified plan
为了验证噪声优化后,发动机性能的变化情况,在该发动机上进行了原方案与优化方案的外特性试验。图13为两种方案在外特性点上,发动机扭矩的变化情况。可以看出,在同一台发动机上,两种方案的发动机扭矩在外特性点上除了1400 r/min、3600 r/min时,优化方案略高1 N·m、0.4 N·m外,其他点均一致。这说明采用本优化方案来优化增压器同步谐波噪声,对发动机的性能几乎无影响。在经过发动机耐久可靠性400 h 考核后,该方案增压器性能正常,无损坏。优化带来的变更主要为修改叶轮型线的机加工艺,即将原方案的压气机叶轮与壳体配合处的一段圆弧机加成两段圆弧,同时,将叶轮整体外径减小0.02 mm,压气机壳体的扩压盘机加量减小0.02 mm。
图13 两种方案的发动机扭矩曲线Fig.13 The engine torque curve about two plans
4 结论
(1)对噪声的测试与分析表明:增压器同步谐波噪声属于空气动力学噪声,发生在发动机低负荷、急加速与急减速工况,主要沿压气机进口传播,主要噪声频率为4000~8000 Hz,噪声频率与增压器同步转速频率呈倍数关系。
(2)利用结构化网格对该增压器叶轮及其压壳流道进行了网格划分。基于SST 与DES 湍流模型仿真计算得到了该压气机的偶极子声源,并将该声源导入声学仿真软件,得到了压气机流道与叶轮表面及其远场的声学传播特性。在选定工况下,非稳态计算压力误差为1.68%。满足工程上误差<5%的要求。
(3)声学仿真与试验所测试的噪声特征吻合较好,同时表明:叶轮轮缘型线及其与压壳配合区域为该噪声的主要声源区域。
(4)反复优化了叶轮轮缘线及与之配合的压壳型线后,有效减弱了该区域的气体回流与漩涡生成。通过试验证明,通过该优化方法,降低了4000~8000 Hz 区域噪声值约15.3 dB(A),成功地消除了增压器同步谐波噪声,且对发动机性能无明显影响。
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文章来源:《内燃机与配件》 网址: http://www.nrjypj.cn/qikandaodu/2021/0613/977.html